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      150t轉(zhuǎn)爐改變底吹風(fēng)口布置、優(yōu)化底吹工藝

      發(fā)布時(shí)間:2018/4/9 17:27:18 點(diǎn)擊率: 來(lái)源:艾米 作者:榮盛耐材

        1、復(fù)吹轉(zhuǎn)爐現(xiàn)狀

        南京鋼鐵聯(lián)合有限公司(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“南鋼”)煉鋼廠(chǎng)有3座150t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐,實(shí)際出鋼量約155t,年產(chǎn)量約450萬(wàn)t,平均冶煉周期40min;配備激光測(cè)厚儀、副槍技術(shù)。冶煉鋼種有管線(xiàn)鋼、髙強(qiáng)船板、低溫容器板、儲(chǔ)罐板、超髙強(qiáng)、耐磨、鎳系鋼、特殊用鋼等,視鋼種要求可采用單渣法、雙渣法和雙聯(lián)法操作。轉(zhuǎn)爐冶煉輔料主要有石灰、石灰石、生白云石、返礦等,生料使用比例>70%。

        目前全爐役過(guò)程平均碳氧濃度積為0.003%,超低碳鋼(轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)碳含量<0.035%)終點(diǎn)氧含量過(guò)髙,降低了鐵水的收得率,增加了脫氧劑合金消耗,影響鋼水質(zhì)量;中碳鋼爐渣中氧化鐵含量過(guò)高,平均為18.93%,鋼水收得率低,同時(shí)惡化爐況。轉(zhuǎn)爐吹煉輔料、生料比例較高,爐渣難化,氧槍由于結(jié)瘤更換頻繁。

        南鋼150t轉(zhuǎn)爐在爐底半徑0.3R(R為爐底半徑)、0.6R處布置了10塊底吹透氣磚,如圖1所示。相較于國(guó)、內(nèi)外其他鋼廠(chǎng)其底吹孔數(shù)較多,將導(dǎo)致底吹流股相互干擾,降低了對(duì)熔池的攪拌效果。根據(jù)生產(chǎn)的鋼種對(duì)氮含量的要求,底吹氣體可采用氮?dú)迩袚Q模式。為防止?fàn)t底厚度侵蝕過(guò)快,底吹供氣強(qiáng)度大為0.03m3/(min•t),依據(jù)煉鋼原理采用“高一低一高”模式,爐齡在3000爐左右時(shí),底吹風(fēng)口基本堵塞,無(wú)法實(shí)現(xiàn)復(fù)吹效果。

        圖1南鋼轉(zhuǎn)爐底吹透氣磚布置現(xiàn)狀

        2、底吹優(yōu)化實(shí)踐

        2.1底吹風(fēng)口布置及底吹熱換技術(shù)應(yīng)用

        為了避免位于0.3R處的4個(gè)底吹風(fēng)口對(duì)頂吹形成擾流,弱化底吹效果,同時(shí)考慮底吹改造成本,保留位于0.6R處的6個(gè)底吹風(fēng)口,在其圓周均勻布置;開(kāi)爐時(shí)先使用4個(gè)40°底吹風(fēng)口,另2個(gè)0°底吹風(fēng)口用盲板砌筑,作為備用風(fēng)口,后期可應(yīng)用底吹熱換技術(shù)進(jìn)行快換,如圖2所示。

        圖2 南鋼轉(zhuǎn)爐底吹透氣磚布置優(yōu)化

        底吹風(fēng)口的壽命受裝備、工藝以及實(shí)際生產(chǎn)中意外因素的影響•易熔損、堵塞,實(shí)現(xiàn)全爐役過(guò)程復(fù)吹難度很大。根據(jù)鞍鋼公司、寶鋼公司經(jīng)濟(jì)爐齡及爐底底吹效果的實(shí)際應(yīng)用情況,爐役全過(guò)程轉(zhuǎn)爐底吹需要“可視化”,才能確保良好的底吹效果。近年來(lái)底吹風(fēng)口磚熱換技術(shù)逐漸成熟,當(dāng)風(fēng)口底吹效果減弱或消失時(shí)使用鉆孔機(jī)對(duì)舊風(fēng)口進(jìn)行更換,可實(shí)現(xiàn)全爐役髙效復(fù)吹。

        南鋼煉鋼廠(chǎng)轉(zhuǎn)爐底吹透氣芯磚,由22根直徑為3mm的不銹鋼鋼管埋入,具有良好的抗侵蝕、抗熱震性能。

        目前”轉(zhuǎn)爐已進(jìn)行4次底吹快換,可實(shí)現(xiàn)1h取下殘磚,2h更換好新磚,同一位置能夠進(jìn)行多次熱更換,確保全爐齡過(guò)程的復(fù)吹。該技術(shù)在轉(zhuǎn)爐的應(yīng)用可解決生產(chǎn)過(guò)程中底吹風(fēng)口惡化、失效的問(wèn)題,保證全爐役過(guò)程具備良好的熔池動(dòng)力學(xué)條件,改善碳氧平衡,提髙冶煉效率。

        2.2 底吹強(qiáng)度優(yōu)化

        底吹氣體的供氣強(qiáng)度對(duì)攪拌的影響可以用熔池的均勻混合時(shí)間γ來(lái)評(píng)估。

        由上式可知,隨著底吹氣體流量增加,對(duì)熔池的攪拌能增大,混勻時(shí)間隨之減小,因此適量增加底吹供氣強(qiáng)度有利于提高復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的冶金效果。

        南鋼轉(zhuǎn)爐設(shè)計(jì)底吹強(qiáng)度大為0.1m3(min•t),實(shí)際生產(chǎn)中根據(jù)鋼種成分設(shè)計(jì)要求采取不同的底吹強(qiáng)度模式:對(duì)于低碳鋼,為保證去除碳的同時(shí),碳氧積盡量低,底吹強(qiáng)度大值為0.08〜0.1m3/(min•t);冶煉髙碳鋼時(shí),為避免終點(diǎn)碳含量過(guò)低,適當(dāng)降低底吹強(qiáng)度,大值約0.04m3(min•t)。

        冶煉過(guò)程底吹強(qiáng)度采用“高-低-高”模式:冶煉前期主要為生料分解、化渣過(guò)程,因此采用高底吹強(qiáng)度,可以促進(jìn)生料快速均熱分解、化渣;中期由于碳氧反應(yīng)激烈,高底吹強(qiáng)度會(huì)使?fàn)t內(nèi)反應(yīng)過(guò)快,渣中氧化鐵減少,爐渣熔點(diǎn)升高,從而導(dǎo)致“爐渣返干”;末期采用高底吹強(qiáng)度可以降低渣中氧化鐵含量,提高鋼水收得率,降低鋼中氧含量,減少脫氧劑、合金消耗,減少鋼中氧化物夾雜,均勻鋼水成分、溫度、提升鋼水質(zhì)量。

        2.3 爐襯案例措施

        2.3.1砌筑工藝改進(jìn)

        為適應(yīng)高底吹強(qiáng)度對(duì)耐火材料的影響,提高轉(zhuǎn)爐耐火材料的安全系數(shù),改變了耐火材料的砌筑工藝:一方面保持爐底總厚度1200mm不變,將工作層鎂碳磚厚度從800mm提高至970mm,中間層燒鎂磚厚度從300mm降低至130mm;另一方面改變爐底與爐身返平部位的砌筑方式,減少爐底返平磚及搗打?qū)雍穸,采用全弧形爐底與爐身過(guò)渡方式,防止?fàn)t底變薄后出現(xiàn)爐底滲鋼甚至漏鋼等惡性事故的發(fā)生,如圖3所示。

        圖3 爐底與爐身全弧形砌筑方式

        2.3.2風(fēng)口流量控制

        高強(qiáng)度、可視化底吹風(fēng)口在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,4個(gè)風(fēng)口所在爐襯部位存在不同的侵蝕速率,在開(kāi)盲板更換新的透氣磚之前,需要降低爐襯薄弱處風(fēng)口支管流量以保證爐襯安全。

        原有的設(shè)備是通過(guò)設(shè)定氣體總管流量,然后均勻分配到4個(gè)支管,人工利用底吹閥門(mén)站手閥調(diào)小流量,會(huì)由于流量調(diào)節(jié)閥的反饋?zhàn)詣?dòng)增加開(kāi)度,以保證每個(gè)支管流量相同;如果將手閥調(diào)至小或關(guān)閉,底吹風(fēng)口會(huì)由于濺渣護(hù)爐的影響而堵塞,影響底吹效果。

        因此,對(duì)底吹管路實(shí)施單獨(dú)控制的改造和底吹流量閥控制的改進(jìn),同時(shí)在底吹控制畫(huà)面上對(duì)每個(gè)支管增加一個(gè)氣體流量調(diào)節(jié)比例窗口,依照激光測(cè)厚儀數(shù)據(jù)相應(yīng)調(diào)整各個(gè)風(fēng)口強(qiáng)度的百分比,設(shè)定值范圍0〜100%,設(shè)定值為0時(shí)將完全關(guān)閉底吹風(fēng)口,設(shè)定值為50%時(shí),將通過(guò)程序控制對(duì)應(yīng)支管流量為原始值的一半。底吹管路單獨(dú)控制方法將使各個(gè)底吹風(fēng)口所在的爐襯侵蝕程度一致,確保爐況安全和底吹效果。

        3、經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的改善

        通過(guò)實(shí)施底吹優(yōu)化,底吹風(fēng)口透氣良好,倒?fàn)t時(shí)由于底吹氣體在風(fēng)口周?chē)睦鋮s作用可見(jiàn)明顯黑圈,即“底吹可視化”,如圖4所示,為各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的提高提供了保證。

        圖4 南鋼150t轉(zhuǎn)爐“可視化”底吹風(fēng)口

        3.1直接經(jīng)濟(jì)效益

        碳氧濃度積可從數(shù)字上直觀體現(xiàn)底吹效果,碳氧積越低,在相同碳的含量下鋼中的氧含量越低,底吹效果越好;底吹工藝優(yōu)化后,碳氧濃度積平均值從0.0030%降低到0.0024%。另外通過(guò)試驗(yàn)底吹后攪效果,即在吹煉終點(diǎn)氧槍提起后,等待1〜2min再進(jìn)行副槍測(cè)量,氧含量可下降50〜100*10-6,對(duì)于生產(chǎn)高質(zhì)量品種鋼具有特別的意義。

        表1終點(diǎn)不同碳含量的碳氧積

        鋼中碳含量恒定時(shí),鋼水中氧含量越高,意味著脫氧劑消耗增加,同時(shí)鋼中氧化物夾雜也增多。表1為吹煉終點(diǎn)一定碳含量范圍區(qū)間的平均碳含量所對(duì)應(yīng)的平均碳氧積,碳含量為化驗(yàn)所得的實(shí)際碳含量,氧含量為副槍測(cè)定氧。冶煉低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼時(shí),當(dāng)終點(diǎn)碳含量為0.0336%時(shí),終點(diǎn)氧為582*10-6;而底吹風(fēng)口改造前的氧含量為950*10-6,脫氧劑鋁消耗噸鋼成本高出約6.45元,每爐鋼水中約增加氧化鋁夾雜物120kg以上,影響高質(zhì)量品種鋼的成品質(zhì)量。

        通過(guò)對(duì)底吹風(fēng)口改造前、后轉(zhuǎn)爐爐渣的對(duì)比,生產(chǎn)普通中碳鋼和低碳鋼爐渣中氧化鐵可分別下降2.41%,3.74%,可減少爐襯侵蝕,提高鋼水收得率。在堿性轉(zhuǎn)爐中,鐵水中錳的氧化反應(yīng)為放熱反應(yīng),由于爐渣中存在大量的強(qiáng)堿性氧化物CaO,弱堿性的MnO大部分以自由的形式存在,在吹煉后期會(huì)隨著熔池溫度的升高和爐渣氧化性的降低而部分還原,通過(guò)對(duì)比,轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)殘錳量平均提升0.021%。

        3.2間接經(jīng)濟(jì)效益

        南鋼煉鋼廠(chǎng)轉(zhuǎn)爐冶煉所使用的輔料包括石灰、石灰石、白云石等,生料所占比例約75%。吹煉過(guò)程中,生料化渣較難,導(dǎo)致吹煉脫磷困難,氧槍易結(jié)瘤,影響鋼水質(zhì)量,增加勞動(dòng)強(qiáng)度。相較于傳統(tǒng)的轉(zhuǎn)爐冶煉精料方式,生料在化渣前需先分解成CaO,MgO等,強(qiáng)烈的攪拌將促使生料迅速均熱分解,快速成渣,氧槍結(jié)瘤現(xiàn)象和吹煉終點(diǎn)磷高的爐次明顯減少。

        對(duì)于超低磷鋼(P≤50*10-6)的冶煉,一般采取雙聯(lián)法,兩座轉(zhuǎn)爐分別承擔(dān)脫磷和脫碳任務(wù),成本髙、生產(chǎn)工序復(fù)雜,組織難度大,影響產(chǎn)能和鋼水質(zhì)量。南鋼煉鋼廠(chǎng)以底吹動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ)開(kāi)發(fā)了單渣法生產(chǎn)超低磷鋼的技術(shù)方法,可以穩(wěn)定、連續(xù)生產(chǎn)超低磷鋼。

        4、結(jié)束語(yǔ)

        (1)通過(guò)優(yōu)化底吹風(fēng)口布置、應(yīng)用底吹快換技術(shù),實(shí)現(xiàn)全爐役過(guò)程底吹“可視化”,復(fù)吹比例從30%提高至100%。

        (2)通過(guò)新型爐襯砌筑技術(shù)的應(yīng)用和底吹風(fēng)口支管流量單獨(dú)控制技術(shù),保障了高強(qiáng)度底吹模式下?tīng)t況的安全。

        (3)良好的底吹效果,分鋼種不同流量模式的選擇,使南鋼轉(zhuǎn)爐冶煉經(jīng)濟(jì)效益顯著,為南鋼產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的提升做出了重要的貢獻(xiàn)。


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